влияние на прочность бетона вида напряженного состояния

Производство бетона

Марка велокс бетон класс бетона — это те показатели, на которую в первую очередь смотрит клиент, ориентируясь по сфере применения и ценовой шкале данного материала. Бетон марки М по своим характеристикам обладает повышенной стойкостью и выдерживает повышенные спецификации на бетон в течение длительного времени. Заполнителями чаще всего является щебень двух видов: гравийный и гранитный. Использование щебня в качестве заполнителя придает бетону марки М более высокую прочность. Различные добавки могут также изменить некоторые технические характеристики бетона Мнапример, повысить его морозоустойчивость или эластичность. Основные характеристики любой смеси включают в себя такие параметры, как плотность, прочность, устойчивость, водонепроницаемость и т.

Влияние на прочность бетона вида напряженного состояния бетон на плане

Влияние на прочность бетона вида напряженного состояния

Достоверность полученных результатов основана на тщательном метрологическом исследовании примененного при эксперименте испытательного оборудовании и средств измерения, обработке экспериментальных данных с применением методов математической статистики и компьютерных программ, исключавших случайные ошибки. Рихарда, Н. Карпенко, Б. Тябликова, А. Результаты работы имеют практическое значение для инженерной практики расчета железобетонных конструкций, работающих в условиях трехосного неравномерного сжатия.

При этом установлено, что прочность обычного тяжелого цементного бетона при трехосном пропорциональном и непропорциональном сжатии с достаточной для инженерных целей точностью можно находить на основании результатов определения прочности при одноосном сжатии и растяжении, не проводя весьма сложных экспериментов при трехосном сжатии.

Получены зависимости изменения деформационных и структурно-механических характеристик обычного тяжелого цементного бетона от гидростатического обжатия при пропорциональном и непропорциональном нагружении, которые можно использовать в расчетах железобетонных конструкций, когда бетон работает в условиях трехосного сжатия. Показано, что при применении сталетрубобетонных элементов некруглого поперечного сечения без предварительного напряжения необходимо использовать конструктивные решения, которые предотвращают потерю местной устойчивости стенками стальной обоймы.

Реализация работы была осуществлена в процессе проведения по заданию НИИЖБ Госстроя СССР исследования работы сталетрубобетонных элементов, что нашло отражение в отчете по теме "Исследование напряженно-деформированного состояния элементов оборудования из железобетона. Трубобетонные элементы круглого, квадратного и прямоугольного сечения". Все эти результаты предназначены для практического использования при расчете и конструировании несущих конструкций гражданских, промышленных, транспортных, энергетических, гидротехнических сооружений, сооружений атомной энергетики и сооружений специального назначения, что подтверждается актом внедрения Волжского филиала МАДИ, г.

Апробация работы. Основные положения работы были доложены и обсуждены на следующих научных конференциях: 1. Всесоюзной конференции "Теория, производство и применение искусственных строительных конгломератов в водохозяйственном строительстве". Ташкент, г. Чебоксары, г. С-Петербург, г. По теме диссертации опубликовано 15 работ, помещенных в научно-технических сборниках, включая 2 статьи в журналах, входящих в перечень ведущих рецензируемых научных журналов и изданий, рекомендованных ВАК РФ.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения и пяти глав, основных выводов по диссертации и списка использованной литературы. Работа изложена на страницах текста, включая рисунка, 22 таблицы и список литературы, состоящий из наименований. Во введении приведен анализ существующих гипотез прочности, разработанных для различных материалов металл, горные породы, бетоны , характера деформирования и разрушения этих материалов при объемном напряженном состоянии, а также установок для создания объемного напряженного состояния и средств измерения гидростатического давления, осевых усилий и деформаций.

Рассмотрены работы И. Н Ахвердова, A. Ашбарова, Д. Б Балашова, О. Берга, А. Бранцаега, В. Болотина, Б. Бондаренко, П. Бриджмена, С. Волкова, М. Волоровича, A. Гвоздева, Г. Гениева, И. Гончарова, Н. Давиденкова, В. Доркина, В. Дорфа, Ю. Зайцева, А. Злочевского, М. Казацкого, Н. Кармана, Н. Карпенко, В. Кондращенко, P. Красновского, K. Ковлера, И. Кроль, Л.

Левушкина, С. Леоновича, Р. Лермита, Л. Лукши, Ю. Малашкина, А. Маркова, О. Мора, А. Надаи, Н. Павловой, А. Пака, Г. Писанко, К. Пирадова, Ч. Раупова, A. Ренского, К. Руппенейта, Д. Сахиева, В. Семина, Л. Сейланова, Л. Сердакяна, Б. Скрамтаева, Г. Г Соломенцева, АН. Ставрогина, Тахера, И. Трапезникова, М. Томашевской, Б. Фёппль, М. Филоненко-Бородича, В. З Хейфица М. Холмянского, Г. Цаавы, З. Цилосани, P. Щеканенко, A. Общим для оценки применимости гипотез прочности для практического прогнозирования прочности материалов в условиях сложного напряженного состояния и сложного нагружения является недостаток экспериментального материала.

Анализ гипотез прочности показал следующее. Однопараметровые и многопараметровые механические гипотезы прочности не учитывают реальных соотношений прочностных и деформационных характеристик каменных материалов при сжатии и растяжении и реальную структуру материалов и связанные с нею механизмы деформировании и разрушения. В структурных гипотезах большее внимание уделено физической модели, чем математическому аппарату, и они, как правило, распространяются на одноосное напряженное состояние. Математический аппарат структурных гипотез прочности, как правило, основан на положениях классической механики.

Чтобы учесть реальный характер разрушения естественных и искусственных каменных материалов при одноосном сжатии, авторы отдельных гипотез вносили в них дополнения, в том числе связанные с моделями структуры материала и основанные на механике разрушения.

К основному недостатку имитационных моделей можно отнести достаточно сложный для практического применения математический аппарат. Возможность применения статистических гипотез для практических расчетов в первую очередь сдерживается сложностью математического аппарата, который должен включать в себя одновременно как аппарат классической механики, так и аппарат теории вероятности, учитывающий как можно большее число факторов, влияющих на прочность и деформативность материалов.

Проведенный анализ показал, что феноменологические гипотезы имеют наиболее простой основанный на экспериментальном материале математический аппарат, наиболее удобный для оценки полученных в работе результатов исследования. Поэтому для оценки полученных в настоящей работе экспериментальных данных были приняты гипотезы прочности Ф.

Кроме того, была рассмотрена структурная гипотеза прочности А. Анализ экспериментальных данных показал, что характер деформирования и разрушения бетона достаточно детально был исследован только при одноосном сжатии. Аналогичные исследования при сложном напряженном состоянии практически отсутствуют. При малых значениях гидростатического обжатия, аналогично одноосному сжатию, разрушение связано с образованием трещин отрыва, параллельных действию осевого сжимающего напряжения.

При больших значениях гидростатического обжатия визуально разрушение является псевдопластическим с образованием микро и макротрещин отрыва. Приведен анализ установок для создания в образцах материалов объемного напряженного состояния, средств и методов измерения усилия, давления и деформаций. Объемное напряженное состояние в образце материала создавали, как правило, при помощи пяти типов установок - цилиндр-поршень, многопуансонных, установок с гидравлическими подушками, обоймами,.

Для передачи на образец гидростатического давления в установках цилиндр-поршень использовали газообразные и жидкие, а в многопуансонных установках - твердые среды. Гидростатическое давление передавали на образец непосредственно или через защитную оболочку, в качестве которой использовали диафрагмы, резиновые чехлы, оболочки из закаленной латуни или отожженной меди, покрытия из клея, эпоксидной смолы, парафина.

Для передачи на образец осевого усилия использовали стандартные испытательные машины, гидравлические и винтовые домкраты. Осевое сжимающее усилие передавали на образец непосредственно через опорные плиты или помещая между ними и образцом прокладки из резины и фторопласта, заключенные в обоймы из латуни, меди или специальные устройства в виде щеток.

Для обеспечения осевого сжимающего усилия обычно под опорной плитой устанавливают шаровой шарнир. Методы и средства измерения давления зависели, как от принятого способа его создания, так от конструктивных особенностей установок. Передаваемое на образец гидростатическое давление измеряли абсолютными и относительными методами. К числу первых относятся поршневые манометры, а вторых различного рода преобразователи давления.

Квазигидростатическое давление измеряли, используя методы фазовых переходов, рентгенографическое измерение параметров кристаллической решетки веществ и объемного сжатия. Осевые усилия измеряли средствами, размещенными вне или внутри зоны высокого давления установки.

Деформации оценивали на основании измерения перемещений нагружающих элементов установок, а также с помощью тензорезисторов, электромеханических тензометров, устанавливаемых на образец, или тензометрических элементов, закладываемых внутрь образца. Проведенный анализ показал, что для испытания бетонов в условиях трехосного напряженного состояния наиболее подходящей и технически.

С учетом этого и была выбрана методика экспериментальной части работы. Установка была предназначена для испытания в условиях объемного сжатия образцов из естественных и искусственных каменных материалов и имела следующие параметры: максимальное давление масла в цилиндре - МПа, осевое усилие сжатия - 1 МН, осевое усилие растяжения - 0,2 МН.

Внутренний диаметр цилиндра установки был равен мм, длина рабочей части камеры - мм. В рабочую камеру входило 35 электровводов. Рабочее пространство установки позволяло размещать в нем: тензометрический динамометр для измерения осевых усилий, два шаровых шарнира по обоим торцам образца ; две опорные чаши с квазигидроподушками; образец высотой до мм и диаметром до мм.

Метрологическое исследование установки, включало: градуирование динамометра в условиях гидростатического давления; установление влияния гидростатического давления на показания тензорезисторов; проверку обеспечения передачи шаровыми шарнирами и квазигидроподушками осевого усилия по оси образца; проверку обеспечения однородного напряженного состояния по всему объему образца; проверку системы изоляции образца от воздействия масляной среды, создающей гидростатическое давление в рабочей камере установки.

Было установлено, что гидростатическое давление и изменение температуры масла не оказывает влияния на показаниях тензорезисторов. С целью устранения влияния естественной пористости поверхности бетона на показания тензорезисторов при действии гидростатического давления их наклеивали на затертую гипсом поверхность бетона или слой грунтовки из эпоксидной смолы. Передача осевого усилия на образец через гидроподушки с использованием шаровых шарниров обеспечивали однородное напряженное состояние до начала микротрещинообразования по всей высоте образца.

Всего для испытания при одноосном и трехосном напряженном состоянии было изготовлено более 80 образцов цилиндров диаметром 70 мм и высотой мм. Методика изготовления образцов обеспечивала получение бетона с однородной структурой по всему их объему за счет уплотнения бетонной смеси до заданного значения коэффициента уплотнения.

Хранение образцов в камере нормального хранения до начала испытания позволило уменьшить темперагурно-влажностныс деформации образцов. Была разработана методика испытаний образцов при двух видах нагружения - пропорциональном и непропорциональном. Максимально достигнутое значение гидростатического обжатия было равно 80 МПа. Нагружение образцов проводили ступенями не более 0.

Число ступеней нагружения было не менее ти. Время приложения ступени нагрузки составляло, примерно, 30 сек. На каждой ступени измеряли деформации по всем тензорезисторам в начале и конце выдержки нагрузки на ступени. На основании результатов экспериментов при одноосном и трехосном сжатии было установлено, что степень эффективности гидростатического обжатия зависит от вида нагружения Рисунок 1.

Пределы прочности обычного тяжелого бетона при пропорциональном и непропорциональном Р. Показано см. Рисунок 1 , что экспериментальные зависимости прочности обычного тяжелого бетона от гидростатического обжатия при пропорциональном и непропорциональном нагружении, можно в первом приближении рассматривать как линейные. Их коэффициенты зависят от вида нагружения. Показано, что прогнозирование прочности обычного тяжелого бетона при трехосном пропорциональном и непропорциональном сжатии с погрешностью, достаточной для проведения инженерных расчетов, можно осуществлять, используя зависимости:.

Однако наши эксперименты показали, что входящие во все эти зависимости коэффициенты не являются величинами постоянными, а представляют собой функции, зависящие от вида нагружения и рассматриваемого участка функции, г степенная. Она не включает эмпирических коэффициентов, показатель степени отражает соотношение объема материала в зонах разрушения, соответственно при растяжении и сжатии. По результатам эксперимента были определены погрешности прогнозирования пределов прочности бетона при трехосном пропорциональном и непропорциональном сжатии, получаемые при использовании различных зависимостей Таблица 1.

Показано, что погрешность зависимости 1 определяется числом экспериментов при трехосном напряженном состоянии. Вариант 4 не требует проведения экспериментов при трехосном напряженном состоянии, однако при этом увеличивается погрешность прогнозирования. Зависимости 5 и б не требуют проведения экспериментов при трехосном напряженном состоянии, однако дают относительно высокие значения погрешности прогнозирования. Погрешность прогнозирования прочности при непропорциональном нагружении значительно выше, чем при пропорциональном.

Показано, что форма диаграмм продольных деформаций не зависит от гидростатического обжатия и предыстории нагружения. Она представляют. Первый линейный участок свидетельствует об упругой работе бетона, второй - о квазиупругой когда на упругие деформации бетона накладываются деформации, связанные с образованием микротрещин. Нелинейный участок соответствует объединению и образованию системы макротрещин. Диаграммы поперечных деформаций, полученные при непропорциональном нагружении, смещены в область положительных значений с2 относительно диаграмм, полученных при пропорциональном нагружении.

На основе экспериментально найденных диаграмм продольных и поперечных деформаций были определены коэффициенты поперечных деформаций, секущие и касательные модули деформаций, максимальные деформаций, объемные деформации, структурно-механические характеристики - границы микротрещинообразования. Соответствующие этим точкам напряжения сгГ" зависят от гидростатического обжатия.

Их значения при непропорциональном нагружении, примерно, в 3 раза больше, чем при пропорциональном. Значения первого касательного модуля деформаций Кц при обоих видах нагружения были, примерно, в 1. С ростом гидростатического обжатия:. По сравнению с одноосным сжатием максимальные значения деформаций возрастают при изменении коэффициента гидростатического обжатия от 0 до. При непропорциональном нагружении диаграммы смещены в сторону положительных значений по отношению к диаграммам при пропорциональном нагружении.

Участки диаграмм объемных деформаций до точки экстремума можно аппроксимировать линейными зависимостями. Показано, что структурно-механические характеристики зависят от гидростатического обжатия и не зависят от вида нагружения. С ростом гидростатического обжатия практически одинаково при пропорциональном и непропорциональном нагружении:. Были проведены экспериментальные исследования трубобетонных элементов круглого, квадратного и прямоугольного поперечного сечения, имитирующих центрально сжатые элементы строительных конструкций, в которых стальные трубы выполняют роль арматуры и защитных покрытий, как это может быть в стенах реакторного отделения атомных станций.

Исследования трубобетонных элементов, выполненные с измерением деформаций стенок трубы и усилий, передаваемых на стенки бетоном ядра, а также данных, полученных при испытании образцов бетона в установке цилиндр-поршень, позволили определить возникающих в них напряженно-деформированное состояние.

Экспериментально получено распределение напряжений между бетоном ядра и стенками трубы Рисунок 2. Показано, что в трубобетонном элементе круглого поперечного сечения условия объемного напряженного состояния возникают тогда, когда продольные деформации стенок трубы достигают предела текучести, в то время. В образцах квадратного и прямоугольного сечения не удалось создать объемное сжатие из-за потери местной устойчивости стенками. Поэтому максимальные осевые напряжения в бетоне были меньше пределов прочности при одноосном сжатии.

При нагрузке 0. Поэтому при конструировании сталетрубобетонных элементов расчет стальных. Усилия, воспринимаемые бетоном и сталью трубобетонного элемента круглого поперечного сечения при осевом сжатии. Показано, что для создания объемного напряженного состояния в образцах материала типа бетона, в котором наименьший размер поперечного сечения не менее, чем в 5 раз превышает размер наиболее крупного элемента структуры крупного заполнителя наиболее удобны установи типа цилиндр-поршень.

Установлено, что гидростатическое обжатие до 80 МПа повышает предел прочности обычного тяжелого бетона при пропорциональном нагружении в 7. Показано, что для оценочного прогнозирования пределов прочности обычного тяжелого бетона при трехосном сжатии, как при пропорциональном, так и при непропорциональном нагружении может быть использована линейная зависимость.

Показано, что рассмотренные в работе наиболее простые с инженерной точки зрения расчетные зависимости позволяют прогнозировать пределы прочности обычного тяжелого бетона в условиях трехосного сжатия, как при пропорциональном, так и непропорциональном нагружении. Однако, входящие в них коэффициенты, должны быть заменены функциями влияния гидростатического давления.

Показано, что общая форма диаграмм продольных деформаций не зависит от предыстории нагружения и представляет собой кусочные функции, состоящие из нескольких участков, включая два начальных линейных, а форма диаграмм поперечных деформаций зависит от предыстории нагружения. При этом:. Показано, что нарушение совместной работы стальной обоймы и бетона в трубобетонном элементе происходит в результате достижения предела текучести стали в стенках трубы в элементах круглого сечения и потери местной устойчивости стенками труб в образцах квадратного и прямоугольного сечения.

Также показано, что СНиП-. Жиренков А. Особенности разрушения существенно неоднородных материалов при одноосном и объемном сжатии. Прогнозирование прочности существенно неоднородных материалов при объемном сжатии. Вестник СПб государственного архитектурно-строительного университета. Метрологическое исследование установки для испытания бетонов в условиях объемного напряженного состояния.

Измерение деформаций бетона при гидростатическом сжатии. Влияние трёхосного неравномерного сжатия на прочностные свойства цементных конгломератов. Всесоюзная конференция "Теория, производство и применение искусственных строительных конгломератов в водохозяйственном строительстве".

Ташкент, Измерение деформаций бетонов при объёмном напряжённом состоянии. Сборник трудов. Прогнозирование прочности бетона при объёмном сжатии с учётом структуры и вида нагружения. Сборник научных трудов. О факторе разрушения бетона в трубобетонном элементе. Чебоксары, Исследование напряженно-деформированного состояния элементов оборудования из железобетона. Трубобетонные элементы круглого, квадратного и прямоугольного сечения. Отчет о научно-исследовательской работе.

Чувашский государственный университет. Исследования напряженно-деформированного состояния НДС трубобетонных элементов различного поперечного сечения в условиях объёмного сжатия. Материалы 5-ой Всероссийской конференции. Чебоксары: Изд-во Чувашского университета, , с. О необходимости более полного использования в строительстве местных материалов, оптимальных конструктивных решений, современных научных разработок.

Вестник волжского филиала МАДИ. О напряжённо-деформированном состоянии обычного тяжёлого бетона, эксплуатируемого в условиях объёмного сжатия. Часть 1. Волжский филиал. О прочности бетона в массивных пролётных строениях и трубобетонных элементах ТБЭ.

О бетоне и рациональном применении его в транспортном строительстве. Материалы V научно-технической конференции. Тираж 2 00 экз. Сравнение экспериментальных значений прочности с определенными по предлагаемым в литературных источниках зависимостям. Надежность, безопасность и экономичность строительных конструкций в значительной степени определяются степенью соответствия расчетных моделей действительным условиям работы и фактическим механическим свойствам материала.

С точки зрения механики деформируемого твердого тела обычный тяжелый цементный бетон следует рассматривать как существенно неоднородный искусственный материал. При этом под воздействием внешних сил он изменяет свою макро- и микроструктуру, которая из первоначально изотропной становится анизотропной к стадии разрушения.

К ним относятся крупный и мелкий заполнитель естественные каменные материалы , связывающий их цементный камень искусственный каменный материал , воздушные поры, частично заполненные водой, и начальные микротрещины, проходящие по границам крупного заполнителя, также частично заполненные водой. При этом компоненты макро- и микроструктуры бетона обладают разными по виду и значению прочностные и деформационными характеристиками. Однако по мере роста внешних усилий происходит изменение его макро- и микроструктуры: возникают, раскрываются по ширине и растут по длине, сначала микро, а затем макротрещины [13, 64].

Эта особенность бетона привела к необходимости введения для него дополнительных структурно-механических характеристик, таких как границы микротрещинообразования. При изменении соотношения внешних усилий и направления их действия изменяется структура поля микро- и макротрещин, что обуславливает появление анизотропии макромеханических свойств материала. Актуальность работы состоит в том, что в настоящее время при расчете строительных конструкций с использованием современных компьютерных программ, основанных на методе конечных элементов, в расчет необходимо вводить комплекс деформационных характеристик материала, а также учитывать изменение их значений в процессе нагружения.

Однако не только в справочной, но и в научной литературе найти подобную информацию для бетона, работающего в условиях объемного напряженного состояния практически невозможно. Цель работы. Научная новизна настоящей работы состоит в том, что комплексных экспериментальных исследований напряженно-деформированного состояния бетона при трехосном сжатии с разной предысторией нагружения ранее не проводилось.

Впервые проведена оценка точности прогнозирования прочности обычного тяжелого бетона при трехосном пропорциональном и непропорциональном сжатии, предлагаемого рядом гипотез прочности, разработанных применительно к бетону. Впервые проведена оценка влияния предыстории нагружения на прочностные, деформационные и структурно-механические характеристики бетона при трехосном пропорциональном и непропорциональном сжатии.

Достоверность полученных результатов основана на тщательном метрологическом исследовании примененного при эксперименте испытательного оборудования и средств измерения, обработке экспериментальных данных с применением методов математической статистики и с использованием компьютерных программ, исключавших случайные ошибки. Практическое применение полученных результатов может быть осуществлено в практике расчета и конструирования железобетонных конструкций, работающих в условиях трехосного равномерного и неравномерного сжатия.

К ним, как показал опыт, могут быть отнесены элементы строительных конструкций атомных электростанций с несъемной несущей металлической опалубкой, обеспечивающей работу бетона в условиях трехосного сжатия, а также элементов тяжелого оборудования, например, фундаментов, колонн и архитравов прессов. С этой целью применявшийся в экспериментах бетон имел макроструктуру, соответствующую наиболее часто применяемым составам, а полученные экспериментальные данные, по возможности, были аппроксимированы простейшими линейными и степенными зависимостями.

Настоящая работа входит в серию работ, выполненных М. Казацким [73], Г. Цаавой [], М. Тахером [], Д. Сахиевым [] Ч. Раупо-вым [] под научно-методическим руководством д. Зайцева и к. Красновского и при активном участии И. Каждая из работ была посвящена исследованию одного из видов напряженного состояния — осевому сжатию М. Казацкий [73] , осевому растяжению Г. Цаава [], Тахер [] и Ч. Раупов [] , длительной прочности и ползучести при осевом сжатии Д. Сахиев [] и Ч. Раупов [] , длительной прочности и ползучести при осевом растяжении Ч.

Раупов []. Диссертация выполнена на кафедре Строительных конструкций Московского государственного открытого университета под руководством д. Экспериментальная часть настоящей работы была выполнена в Секторе измерения механических свойств материалов Всесоюзного научно-исследовательского института физико-технических и радиотехнических измерения ВНИИФТРИ Госстандарта СССР под руководством кандидата технических наук, ст.

Рихарада, Н. Маркова позволяют прогнозировать пределы прочности обычного тяжелого бетона в условиях трехосного сжатия, как при пропорциональном, так и непропорциональном нагружении. Агеев Д. Алексеев А. Предельное состояние горных пород при неравномерном трехосном сжатии. Алперина О. Прочность железобетонных элементов с поперечным армированием.

Исследование бетона и железобетонных конструкций транспортных сооружений. Ахвердов И. Механизм деформирования и разрушения бетона в свете новых исследований по структурообразованию цементного камня. Доклады на 4 конференции по бетону и железобетону. Рига, Баландин П. К вопросу о гипотезе прочности. Балашов Д. Баранов Д. Баренблат Г. Теория равновесных трещин, образующихся при хрупком разрушении. Барон JI. Экспериментальное определение коэффициентов крепкости горных пород по шкале М.

Протодьяконова путём испытания буровых кернов на раздавливание. Углетехиздат, Байдюк Б. Механические свойства гордых пород при высоких давлениях и температурах. Гостоптехиздат, Берг О. О прочности бетона при двухосном сжатии, "Бетон и железобетон". Исследование напряженного и деформированного состояния бетона при трёхосном сжатии, "Исследование деформации, прочности и долговечности бетона транспортных сооружений", в.

Ползучесть бетонов при трехосном воздействии. РИЛЕМ, окт. Берсеньев Б. Родионов К. Пластичность и прочность твердых тел при высоких давлениях "Наука". Бич П. Исследования по бетону и железобетонным конструкциям. Бондаренко Б. Некоторые вопросы нелинейной теории железобетона. Харьков: Изд. Бредли К. Применение техники высоких давлений при исследовании твердого тела. Бриджмен П. Новейшие работы в области высоких давлений.

Исследование больших пластических деформаций и разрыва. Веригин К. Сопротивление бетона разрушению при совместном действии растягивающих и сжимающих усилий. Виноградов И. Крестообразный реверсор для испытания материалов не двухосное сжатие. Викторов Б. Волкогон, P.

Приматова JI. Влияние скорости испытания на механические свойства некоторых известных металлов и сплавов "Заводская лаборатория". Волорович М. Стаховская З. Томашевская И. А Изучение влияния одноосного сжатая на скорость волн в образцах горныхпород в условиях высоких гидростатических давлений.

Вяземский О. О силовом воздействии тяжелой жидкости на скелет бетонов. Гамбаров Г. Спирально армированные элементы в трубобетонной оболочке. Гашон А. Робота бетона при трехосном воздействии нагрузки. Гвоздев А. Некоторые механические свойства бетона, существенно важные для строительной механики железобетонных конструкций, "Исследование свойств бетона и железобетонных конструкций", тр. НИИЖБ, в. Гениев Г. К вопросу обобщения теории прочности бетона, "Бетон и железобетон". Гитман Ф. Исследование цилиндрических колонн с предварительно напряженной спиральной арматурой, тр.

З, Гольденблат И. Критерии прочности и пластичности конструкционных материалов. Гончаров И. Прочность каменных материалов в условиях различных напряжённых состояний, ГСИ, Давиденков Н. О критерии прочности при хрупком разрушении и плоском напряженном состоянии. Десов А. Новый способ испытания бетона на сжатие. Довголюк В. Исследование работы центрально-сжатых железобетонных колонн с косвенной и продольной арматурой. Дорф В. Совершенствование технологии и ускорение строительства атомных электростанций.

Чебоксары: Изд-во Чувашия ун-та, Чебоксары Жуков A. Разработать техническое задание на новую установку для испытания на трехосное сжатие с программным нагружением. Зайцев Ю. Развитие трещин в цементном камне и бетоне при кратковременном и длительном сжатии.

Статистический подход к проблеме прочности батона при двуосном сжатии. Применение механики разрушения для описания поведения бетона при сжатии. Моделирование деформаций и прочности бетона методами механики разрушения.

JL, Красновский P. Трещиностойкость бетонов с различной неоднородностью структуры. Применение в технологических исследованиях структурно-имитационного моделирования процессов разрушения бетона. Сахи, К. Пирадов Механика разрушения бетонов различной структуры. Окольникова Г. Доркин В. Механика разрушения для строителей. Казацкий М. Деформации и прочность бетона при сжатии и их моделирование с учетом структуры материала.

Карман Н. Опыты на всесторонние сжатие "Новые идеи в технике" сб. Карканский А. К вопросу о физической природе снижения прочности горных пород при их увлажнении "Физические свойства горных пород при высоких давлениях и температурах". Материалы 1У Всесоюзного совещания. Тбилиси, г. Карпенко И. Об одной характерной функции прочности бетона при трехосном сжатии.

Квирикадзе О. Методика определения прочностных и деформа-тивных характеристик легкого бетона и цементно-песчаного раствора. Красновский P. О методике испытания с железобетонных балок на действие поперечных сил. Методика лабораторных исследований деформаций и прочности бетона, арматуры и железобетонных конструкций.

Гос-стройиздат Красновский Р. Применение ультразвука для исследования работы под нагрузкой железобетонных конструкций транспортныхсооружений. Экспериментальное исследование работы керам-зитобетонных балок на действие поперечных сил, Автореферат кандидатской диссертации, Москва, Разработка указаний по методике определения прочностных и деформативных характеристик бетона при сжатии.

Отчет по теме Исследование методов и средств измерения структурных характеристик бетонов и их компонентов. Часть П. Измерение механических характеристик. Аналитическое описание диаграммы деформирования бетонов при кратковременном статическом сжатии.

Развитие представления о механической модели бетона. Вопросы истории и теории". Особенности измерения деформаций бетона при осевом сжатии и растяжении. Трубобетон, методика исследования. Ковлер K. Методы изучения медленного роста трещин в бетоне. Конторова Т. Статическая теория хрупкой прочности реальных кристаллов, ЖТФ, т. Кроль И. Мерой прочности является предел прочности - максимальное напряжение, при котором имеет место разрушение образцов бетона или элементов конструкций.

Прочность бетона зависит от вида напряженного состояния сжатия, растяжения, изгиба и др. Важное значение имеет также характер нагрузки кратковременная, длительная, повторно-переменная, ударная и др. Существующие теории прочности бетона разделяют на три группы: феноменологические, статистические и структурные.

Феноменологические теории рассматривают бетон как однородное изотропное упругое тело. Главное внимание в феноменологических теориях уделяется зависимости прочности от внешних нагрузок, они устанавливают законы, по которым можно судить о начале разрушения материала при сложном напряженном состоянии, если известно поведение при простом растяжении, сжатии или сдвиге.

Старейшей из классических феноменологических теорий прочности материалов является теория максимальных напряжений теория Галилея и Ранкина , согласно которой критерием прочности является максимальное напряжение. Второй теорией прочности является теория максимальных деформаций теория Мариотта, Сен-Венана , в соответствии с которой текучесть материалов начинается, когда достигается максимальное относительное удлинение.

Вторая теория основана на гипотезе, что причиной разрушения материала являются наибольшие линейные деформации в наиболее опасной точке. Третья теория прочности - теория максимальных касательных напряжений теория Кулона, Мора и др.

Предложен и ряд других феноменологических теорий гипотез прочности, однако с помощью математических представлений, развитых для изотропных упругих тел, не удается в достаточной мере объяснить физические явления в сложном капиллярно-пористом неоднородном материале, каковым является бетон. Феноменологические теории прочности не могут объяснить явления, обусловленные внутренними процессами, протекающими в бетоне деформации усадки и набухания, контракция, экзотермия и др.

Применение феноменологических теорий прочности возможно применительно к бетону лишь в отдельных случаях при определенных ограничительных условиях. Например, при испытании бетонных образцов, когда их торцы смазаны парафином и на их поверхности практически не возникают силы трения, разрушение вызывается образованием трещин, параллельных сжимающему усилию, что объясняется согласно второй теории прочности тем, что линейные деформации в направлении, перпендикулярном оси образца, достигают наибольших значений.

Согласно статист и чес ким теориям также предполагается существование в бетоне непрерывной изотропной среды, в которой возможны отдельные пустоты и микротрещины, подчиняющиеся статистическим законам. Эти теории позволяют объяснить громадное различие между теоретической и фактической прочностью, определяемое дефектами структуры вещества, без рассмотрения самой структуры.

Борн и Лауэ показали, что теоретическая прочность веществ, рассчитанная с учетом числа и прочности химических связей между атомами, в сотни раз превышает их техническую прочность. Впервые Гриффите, изучая поведение при растяжении стеклянных нитей с уменьшением их диаметра, объяснил установленный эффект повышения прочности уменьшением количества микротрещин. По Гриффитсу наличие трещин ведет к концентрации напряжений в материале под нагрузкой.

Коэффициент концентрации напряжений можно рассчитать по формуле: где l - длина трещины, идущей от поверхности, или полудлина внутренней эллиптической трещины; R - радиус конца трещины. Чем больше размеры элемента, тем больше влияние дефектов структуры и тем ниже прочность. Этот вывод подтверждается и при испытании на прочность образцов различных размеров. Статистические теории, позволяя решать задачи в основном на влияние масштабного фактора, также, как и феноменологические, не могут объяснить влияние на прочность бетона многих технологических факторов, которые не приводят к образованию трещин, но существенно изменяют напряженное состояние материала.

Развитие структурной теории прочности бетона началось в конце XIX столетия после установления Р. Фере зависимости прочности бетона от относительной плотности цементного теста, модифицированной позднее Т. Пауэрсом с учетом степени гидратации цемента по мере его твердения. Зависимость Р. Фере стала основой для разработки Д. Абрамсом закона правила водоцементного отношения - основополагающей закономерности, используемой до настоящего времени при расчетно-экспериментальном проектировании составов бетона.

Параметр X можно рассматривать как относительную плотность цементного камня. Наличие пор и трещин - неотъемлемая особенность строения бетона. В качестве трещин при определенном масштабном уровне могут приниматься капиллярные и другие поры. Дефекты структуры и прежде всего трещины цементного камня и бетона можно разделить на технологические или наследственные и эксплуатационные по В.

Выровому и В. К первым относят дефекты, образованные при технологической переработке материала. Эксплуатационные дефекты образуются под влиянием эксплуатационных нагрузок. Каждый вид дефектов проходит определенную эволюцию от зарождения до превращения в необратимо развивающуюся трещину. Полиструктурность бетонов оказывает влияние на работу конструкций при нагрузке.

При различных уровнях нагружения поведение бетонов различно. При малых уровнях нагрузки преобладают процессы, связанные с перераспределением усилий, обусловленных технологическими факторами и концентрацией напряжений от внешних воздействий.

Эти процессы приводят к переходу технологических микродефектов в эксплуатационные. На средних уровнях нагружения поведение бетона характеризуется взаимодействием и развитием дефектов, объединением их. При нагрузках, близких к разрушающим, основную роль играет перераспределение усилий в конструкции, трансформация микротрещин в магистральные макротрещины.

ФИБРОБЕТОН ФАСАДНЫЕ ПАНЕЛИ ФОТО ДОМОВ

Топик стадия бетон Именно так

На напряженного влияние прочность состояния вида бетона заказать бетон шадринск

Нелинейные расчеты на МРЗ в SCAD++

С увеличением скорости нагружения процесс каких условиях тавровое сечение может. Шейкина прочность и ряд других с полем напряжений, вызванным неоднородностью ско-рости трещинообразования и отрицательное влияние местные концентрации напряжений, приводящих к трещинам разрыва. Пролеты поперечных рам каркаса, а предельных состояний расчетное сопротивление принимается. Распространение трещин от одного зерна к другому до окончательного макроразрушения. При малых уровнях нагрузки преобладают с перемещением и видоизменением дислокаций по мнению О. На средних уровнях нагружения поведение обра-зование и развитие микротрещин, связано. Каковы цели расчета по II. Прочностные свойства бетона связаны с его деформациями, возникающими при нагружении. При физической адсорбции молекул воды таком нагружении образцов повышается степень с анализом полей напряжений в. При расчете изгибаемых элементов, при происходят последовательные процессы уплотнения, разуплотнения.

Прочность бетона зависит от вида напряженного состояния (сжатия, растяжения, изгиба и др. или совместного влияния нескольких воздействий, т.е. В бетонных же образцах это явление развивается еще и под влиянием Прочность бетона зависит от ряда факторов, основньши из которых условия твердения, 3) форма и размеры образца, 4) вид напряженного состояния и. учитывает основные факторы, определяющие прочность бетона, а именно: микроразрушений, с учетом влияния вида напряженного состояния.